POTROŠNJA GORIVA NA SOLID FUEL

Linearna brzina sagorevanja čvrstog goriva - brzina kretanja površine za sagorevanje u dubinu naboja - zavisi od sastava i tehnologije naboja, temperature punjenja. T 3,pritisak u komori p,brzina protoka gasa duž površine za sagorevanje v, rastezanje goriva, ubrzavanje a = ng,usmjereno na površinu za spaljivanje, kao i iz drugih faktora:

i = u (T 3) f (p) fi (v) f 2 () f 3 (a).

Pretpostavlja se da su funkcije uključene u ovu zavisnost nezavisne i eksperimentalno određene.

1. Zavisnost brzine gorenja od temperature izražava se u jednom od sljedećih oblika:

a) ;

b) ;

c) .

Constant D  1 / V = ​​(1 ... 5) 10 3 1 / ° S, sa većim vrednostima koje se odnose na balističke, a manje vrednosti - na kompozitna čvrsta goriva; uzeti T n = =20 ° C.

2. Zavisnost brzine gorenja od pritiska se obično izražava u
  jedan od sljedećih oblika:

a) u = u;

b) u = a + bp;

c) u =  ili u =

Po pravilu, energetska zavisnost se koristi u unutrašnjoj balistici čvrstih raketnih motora. i= u x p v,gdje v= 0,2 ... 0,8, sa velikim vpripadaju balističkim, a manjim - mešanim krutim gorivima. Za neka goriva u ograničenom rasponu pritiska v= 0, mogu postojati i sekcije gde v< 0.

3. Brzina sagorevanja zavisi od brzine protoka gasa
  površina za gorenje koja počinje sa “pragom” protoka
  v   n  ili drugi parametar određivanja. Oblici zavisnosti su različiti,
  naime:

a) f(v) = l + k  v (v-v) sa v,

(za JPN gorivo imamo v = 180 ... 200 m / s; k =0,0022 s / m) ili f  = 1 + k (p) sa n; gde za neka balistička goriva imamo

;   (mjereno u cm / s str  - 10 MPa);

b) f(v) = l + k  v kao v v,

gde za balističko gorivo H imamo

  ; v 140 ... 200m / s;

na primer, P 0.4; to0,8;

d) u ,

gde za balistička goriva imamo (S / f)100; k0,003...0,004; S -površina goriće površine u poprečnom presjeku s koordinatama x:

1 at

d) 0,0125   at

gde za balističko gorivo H imamo (FW, 1971, №l) = 0,04;
J =1,6; J  n = 5.6.

Koeficijenti k v, k, k, ki koni nisu fizičke konstante goriva, ali se u okviru ograničenih granica specifičnog intrabalističkog proračuna pretpostavlja da su konstantne. Goriva sa niskim stopama sagorevanja su podložnija erozivnom sagorevanju od goriva sa visokim brzinama. Blizu v n kada je v< v n наблюдается уменьшение скорости горения (отрицательная эрозия, см. п.2.3.2).

4. Zavisnost brzine gorenja od zateznog naprezanja ima
  pogled f 2 () = 1 + b;značenje b- O jednom.

5. Stopa sagorijevanja čvrstog goriva raste s povećanjem usko
  renijum ng,djelovanje okomito na površinu za gorenje; tako

za barut N imamo (prema B.I. Goncharenko) to f 3 (n) =

jednako 1; 1.2; 1.4; 1.5 i 1.6 kada n= 0,7 10 3; 1 10 3; 4 10 3; 8 10 3 i 18 10 3.

Za metalizirana kompozitna čvrsta goriva, u kojima je maseni udio aluminija z A 1, odnos između f  3 = i nima oblik (FW, 1978, № 6):

,

gde se pritisak meri na 10 Pa, brzina sagorevanja je u mm / s.

Na vrlo visokim ubrzanjima (na tački zasićenja) za različita goriva f 3 () = 1,5 ...2,5 .

Povećaj ipod djelovanjem ubrzanja ovisi o veličini aluminijskih čestica sadržanih u kompozitnom krutom gorivu. Kada vektor ubrzanja odstupa od normale na površini, efekat non iprvo se smanjuje približno kao kosinus kuta nagiba, a pri kutovima 0 ... 70 0 ubrzanje ne utječe na brzinu gorenja.

Brzina sagorevanja čiste komponente bez metala ne menja se sa povećanjem preopterećenja do 10 3 g.

6. Brzina gorenja u uslovima brzo promjenjivog tlaka razlikuje se od stacionarne vrijednosti, a ta promjena se može približno opisati, na primjer, ovisnošću

,

gdje je = 0,5 ... 2; a -koeficijent toplinske difuznosti goriva.

Moguće je prekinuti sagorijevanje goriva sa dovoljno brzim padom pritiska:

Za balistička goriva;

- u / d  - za mešavinu (d -promjer oksidatora zrna).

Na brzinu sagorevanja različitih delova naboja čvrstog goriva utiču i karakteristike dizajna, tehnologija proizvodnje i načini rada (skladištenja) raketnih motora sa čvrstim gorivom.

Stalno sagorevanje čvrstih goriva određeno je sljedećim izvorima topline:

1) ukupne egzotermne reakcije u tankom površinskom sloju goriva;

2) ukupni egzotermni procesi koji se javljaju u mješavini dima i plinova.

Gorivo se zagrijava na temperaturu potrebnu za stabilno sagorijevanje, uglavnom od strane prvog izvora toplinske energije; međutim, većina goriva u površinskom sloju je raspršena.

Prilikom kvazi-stacionarnog sagorijevanja krutog goriva brzinom od iu zagrijanom sloju postavljena je raspodjela temperature, približno opisana eksponencijalnom ovisnošću (slika 2.1).

T (x) T3+ (T s -) exp ( -xu / a),

gdje T s, T 3 -površinska temperatura sagorevanja goriva i početna | temperatura punjenja.

Za balistička goriva postoji nedvosmislena zavisnost temperature površine. T sna brzinu gorenja iZa gorivo H Tjednaka 600, 650, 690 i 720 K sa i= 0.25; 0,5; 0.75 i 1 cm / s.

Ukupna količina toplote akumulirana u zagrijanom sloju

.

Glavno napajanje ove topline je zatvoreno u sloju debljine = a / ivreme zagrevanja kojim redosledom t 4 = -a / i g(vreme termalne relaksacije za balističko gorivo je 60 i 4 ms pri pritisku od 0,4 i 6,0 MPa, respektivno). Na osnovu toga, može se približno pretpostaviti da je za paljenje naboja i održivi razvoj reakcije razgradnje, čvrsto gorivo, potrebno prenijeti određenu količinu topline na površinski sloj. / ii zagreva površinu goriva na temperaturu koja je blizu određenog vremena, približno jednako a / i 2.Istovremeno, pritisak u čvrstom gorivu mora biti veći od vrijednosti potrebne za stabilno sagorijevanje.

Sl. 2.1 Shema sagorevanja balističkog goriva:

T 3 -početna temperatura punjenja; - temperatura na granici faze čvrste i gasne faze; 1 - početno stanje goriva; 2 - zona grejanja i primarne dekompozicije komponenti; 3 - viskozni sloj tečnosti; 4 - zona gasifikacije; 5 - zona pripreme gorive smjese; 6 - zona gorenja; 7 - proizvodi
  sagorevanje.

Povećanje brzine gorenja s povećanjem tlaka i temperature naboja je posljedica činjenice da se pod tim uvjetima ubrzava zagrijavanje površinskog sloja. Povećanje brzine gorenja kod v\u003e vn je posljedica povećanja efektivnih koeficijenata toplinske provodljivosti i difuzije u razvijenom turbulentnom toku. Pod djelovanjem preopterećenja, aglomerati nastali tijekom izgaranja se prešaju na površinu i, usporedivi po veličini s debljinom zagrijanog sloja, povećavaju lokalni prijenos topline na gorivo i vode prednji dio sagorijevanja. Kada je čvrsto gorivo rastegnuto, pojavljuju se mikročekice, koje su dostupne za sagorijevanje, a povećava se i linearna brzina površine koja gori.

Specifični parametri zavisnosti brzine gorenja svakog punjenja (ili svake šarže punjenja) čvrstog goriva od pritiska i temperature (na primer, i = i (T 3) p v)određuje se spaljivanjem cilindričnog uzorka, koji je rezervisan na bočnoj površini, u uređaju za konstantan pritisak (slika 2.2). Greška u određivanju i= e / tu ovom uređaju sastoji se od grešaka mjerenja nekoliko parametara:

Sl. 2.2. Uređaj za konstantan pritisak za mjerenje brzine sagorijevanja čvrstog goriva:

1 - ispušni ventil; 2 - ulazni ventil; 3 - reduktor u cevovodu iz balonske baterije; 4-električni svitak paljenja uzorka čvrstog goriva; 5 - uzorak rezervisan na bočnoj površini; b - bomba sa konstantnim pritiskom; 7 - žice koje izgaraju pri prolasku kroz front spaljivanja.

Radijacija i protok gasova u uređaju sa konstantnim pritiskom razlikuju se od zračenja i protoka produkata sagorevanja u motoru. Stoga se vrijednost brzine gorenja izmjerena u uređaju s konstantnim tlakom korigira pomoću empirijskog koeficijenta to i= 1 ... 1.1 za uslove sagorevanja u motoru (sa v< v n). Коэффициент k v,karakterizirajući utjecaj brzine protoka plina na brzinu sagorijevanja pri v\u003e vn, određuje se na posebnim instalacijama (na primjer, na postrojenju s GG, slično onome prikazanom na slici 5.42, gdje se umjesto uzoraka termički zaštitnih prevlaka stavljaju uzorci krutog goriva) ili paljenjem u modelima čvrstih raketnih motora .

Uređaj za konstantan tlak također pali rastegnute uzorke kako bi dobio vrijednost . Zavisnost brzine gorenja od ubrzanja utvrđuje se prilikom testiranja modela čvrstih raketnih motora koji su postavljeni na jaram centrifugalnog ispitnog stola ili prilikom ispitivanja rotirajućih rotora oko čvrstog raketnog motora.

Dodavanje metalnog praha čvrstim gorivima nema značajan uticaj na brzinu sagorevanja (u odsustvu velikih ubrzanja usmerenih na gorivu površinu), jer se u toku gasa javlja paljenje i sagorevanje metala. Karakteristično svojstvo sagorijevanja mješovitih metaliziranih krutih goriva je da je to složen slijed transformacija izvornih metalnih (aluminijskih) čestica - aglomeracije (zgušnjavanje) na reaktivnoj površini goriva, njihovog paljenja, uklanjanja u plinsku fazu, izgaranja i kretanja u njemu. Zrna oksidatora (amonijum perhlorat) su reda veličine ili veća od originalnih aluminijumskih čestica koje se nalaze u gorivu - vezivu, koje pune džepove između zrna. Intenzitet sagorevanja je maksimalan u regionu granice sa potonjim. Zbog toga, prolaskom talasa sagorevanja, čestice metala akumulirane u ovom džepu se stapaju, a ti agregati su jedan do dva reda veličine veći od originalnih čestica. Pod određenim uslovima, agregati se takođe mogu spojiti sa susednim "džepovima", i formiranjem nekoliko agregata u jednom "džepu". Naknadno kretanje i sagorijevanje aluminijskih agregata, koagulacija i dezintegracija kapljica A1 / A1 2 O 3 određuju gubitak specifičnog impulsa, utjecaj višefaznog protoka produkata sagorijevanja na toplinsku zaštitu raketnih motora čvrstog goriva i šljake. Na osnovu analize eksperimentalnih podataka o veličini čestica aluminijum oksida u proizvodima sagorevanja dobijena je sledeća formula:

gdje d  izmjerena vm; t  - u sa; str  - u MPa; d  - u mikronama; t= L/ v; L -dužina motora

Izgaranje čvrstih zapaljivih materija u početnoj fazi nastanka sagorijevanja naziva se požar. Nestabilnost gorenja, relativno niska temperatura u njenoj zoni, mala veličina plamena i mala površina fokusa su karakteristične za takvu statiku.

Temperatura okoline je blago podignuta, samo direktno na ognjište.

Početna faza požara (paljenje) može se eliminisati primarnim sredstvima za gašenje požara. Ako se požar ne ugasi odmah, toplota koja se oslobađa tokom sagorijevanja će poboljšati proces. U isto vrijeme, veličina plamena će se povećati i izgaranje će se pretvoriti u stabilan oblik. Istovremeno, temperatura okoline raste, a dejstvo toplotne energije koju emituje centar za sagorevanje povećava i jača gej efekat. Uklanjanje takvog paljenja zahtijeva veliki broj primarnih sredstava za gašenje požara, vode i mlaza pjene.

Sa nedovoljnom djelotvornošću upotrijebljenih sredstava za gašenje požara ili njihovog kasnog korištenja, izgaranje se nastavlja razvijati, a njegova se zona povećava na značajnoj površini. Istovremeno, temperatura se povećava, oslobađa se značajna količina toplotne energije, a struje konvekcijskog zraka se povećavaju. U navedenim uslovima moguće su deformacije i kolaps konstrukcija.

Da bi se uklonio takav požar potrebno je mnogo snage i moćnih alata.

Brzina sagorevanja materijala tokom požara je različita i zavisi od uslova sagorevanja, sastava zapaljivog materijala i intenziteta prenosa toplote iz potonjeg iz zone sagorevanja.

Postoje dvije brzine gorenja: težina i linearna. Brzina težine se zove težina (ut, kg ) supstanca spaljena po jedinici vremena (u  min h ). Linearna brzina sagorevanja čvrstih zapaljivih supstanci naziva se brzina širenja požara (um / min i stopa rasta područja požara (u  m 2 / min ).

Brzina sagorevanja čvrstih materija je promenljiva i zavisi od odnosa njihove površine prema zapremini, od vlažnosti, pristupa vazduhu i drugih faktora.

Na osnovu podataka dobijenih u istraživanju broja požara na plovilima rijeke, linearna brzina širenja požara je od 0,05 do 2,5 m / min, a brzina rasta površine vatrogasnog centra je od 0,3 do 50,0 m 2 / min

Na početku požara, oko prvih 2-3 minuta, dolazi do intenzivnog porasta područja njegovog fokusa na putničkim brodovima na 41-44 m 2 / misija To se objašnjava činjenicom da se u tom periodu dosta vremena troši na prikupljanje osoblja za posadu broda i ne aktivno se bori protiv požara. U narednih 10 minuta, kada se puste u rad stacionarna sredstva gašenja mladih i pjene, rast površine vatrogasnog centra usporava na oko 6-7 m 2 / min

Istraživanjem je utvrđeno da se putnički brod može uništiti u požaru u roku od 20-30 minuta ako je organizacija njegovog gašenja nesavršena.

Linearna brzina širenja požara određuje površinu požara, a stepen sagorevanja svega što može izgorjeti na ovom području je trajanje požara.

Linearna brzina sagorijevanja tekućine je visina njegovog sloja (u mm, cm), izgorjela po jedinici vremena (u min, h).

Brzina širenja plamena tokom paljenja zapaljivih gasova je od 0,35 do 1,0 m / s.

Stopa izgaranja naziva se količina sagorevanja goriva u jedinici vremena po jedinici površine sagorijevanja. Karakterizira intenzitet sagorijevanja tekućine u požaru. Potrebno je znati da se odredi procijenjeno trajanje požara u spremnicima, intenzitet proizvodnje topline i temperaturni režim požara itd.

Brzina sagorevanja fluida nije konstantna i zavisi od njene početne temperature, prečnika rezervoara, nivoa tečnosti u njemu, sadržaja nezapaljivih tečnosti u njemu, brzine vetra i drugih faktora.

U rezervoarima prečnika 2 m povećava se brzina sagorevanja tečnosti. U praksi je isti u spremnicima promjera većim od 2 m.

Brzina izgaranja tečnosti koja se prolije na površini je približno ista kao u tankovima ako je njegova debljina značajna.

Na primjer, brzina izgaranja ulja je 25 cm / h ,   benzin -40 cm / h, ulje-20 cm / h.

Za vrijeme vatrenog sagorijevanja naftnih proizvoda u teretnom spremniku zagrijava se tekućina.

Zagrijavanje tekućine iz gornjih do donjih slojeva javlja se u masi teških ulja pri brzini od 30 cm / h, au masi lakih ulja - od 40 do 130 cm / h.

Kerozin i dizel gorivo tokom zagrevanja se zagrevaju polako, dok ne stvaraju zagrejani sloj iste temperature.

Nafta i loživo ulje se zagrijavaju vrlo duboko, temperatura sloja je gotovo uvijek iznad 100 ° C. Temperatura sloja ulja može doseći 300 ° C i zagrijati donji sloj vode u spremniku.

Temperatura zagrijanog sloja benzina je obično ispod 100 ° C, pa se donji sloj vode u rezervoaru ne zagreva.

Zagrijavanje tekućine u spremnicima može dovesti do ključanja ili otpuštanja. Pod tačkom ključanja odnosi se na prelazak u paru velikog broja malih kapljica vode u ulju. Istovremeno se na površini tečnosti formira pjena, koja može preliti kroz stranu rezervoara. Pod oslobađanjem se odnosi na trenutni prijelaz vode na dno spremnika, u paru. U ovom slučaju nastaje nadpritisak, pod djelovanjem kojeg se iz spremnika izbacuje tekućina koja gori.

Kuhanje naftnih derivata u većini slučajeva je zbog prisutnosti vode u njima, a rjeđe i do jastuka na dnu spremnika. Svi naftni proizvodi koji sadrže vodu mogu da ključaju, što se tokom procesa sagorevanja zagreva iznad 100 ° C.

Nafta i loživo ulje mogu da kupe samo kada u njima ima određene količine vlage: u ulju, 3,3% i loživom ulju - iznad 0,6%.

Prokuhajte lubrikant i teški benzin kada pišete donji sloj vode.

Hlađenje zidova rezervoara mlazom vode i periodično uvođenje spreja vode na jednu trećinu ili jednu četvrtinu površine spaljivanja sprečava ključanje i prelijevanje zagrijanog benzina ili ulja iz njega.

Ako (visina nadvoja nadmašuje debljinu zagrijanog sloja za više od 2 puta, tada se pri uvođenju IB-a zagrijava zona izgaranja raspršenog mlaza vode, ali iz spremnika ne prelazi tekućina.

Tamni naftni proizvodi mogu ispuštati - ulje koje sadrži 3.8% vlage, loživo ulje koje sadrži do 0.6% vlage.

Izbacivanje zapaljive tečnosti može nastati ako: voda je ispod sloja; tekućina se zagrijava do dubine tijekom izgaranja; temperatura zagrijanog sloja je iznad tačke ključanja vode.

Oslobađanje se odvija u trenutku kada se ulje na sučelju voda-ulje zagrije iznad 100 ° C (približno 150-300 ° C). Nakon prvog izbacivanja, sloj ulja zagrijan na višu temperaturu ponovo dolazi u kontakt s vodom i dolazi do snažnog izbacivanja.

Emisija u visini, dometu i području uništenja zavisi od prečnika rezervoara. U rezervoaru prečnika 1.387 m, masa spaljenog ulja koja se izbacuje iznosi od 51 do 145 kg na visini od 10 do 20 visina tenka.

Proces izbacivanja iz rezervoara traje od 3 do 60 sekundi. Vrijeme izbacivanja je različito, u rasponu od 2 do 5 sati i 30 minuta od početka izgaranja za različite naftne proizvode s različitim spremnicima.

Tipično, oslobađanje je praćeno brojnim uzletima naftnih derivata. Izbacivanje cijelog naftnog proizvoda jednim polijetanjem je rijetko i primjećeno je s malim slojem preostalog ulja i njegovim značajnim viskozitetom.

Karakterističan znak početka oslobađanja je pojava vibracija zidova broda, praćena bukom i povećanjem veličine plamena.

U rezervoarima većeg prečnika ispuštanje je brže nego u tankovima malog prečnika. Veličina sloja vodenog jastuka ne utiče na oslobađanje.

Normalna brzina sagorevanja gasne i parno-vazdušne smjese je brzina kojom se granična površina kreće između izgorjelih i neizgorenih plinova u odnosu na neizgoreni plin, koji miruje u neposrednoj blizini površine za gorenje.

U radu su prikazane eksperimentalne vrijednosti brzine širenja sagorijevanja za mnoge nemetalne materijale. U eksperimentima su korišteni uzorci mekih materijala (tkanine, guma, itd.) U obliku traka od 200 x 50 mm, čiji su rubovi ugrađeni u mesingani okvir, a uzorci krutih materijala (pleksiglas, tekstolit, polikarbonat, itd.) U obliku šipki. 200 X 8 X 2 mm. Uzorci su postavljeni u 30 m bombe u različitim položajima (od horizontalne do vertikalne). Kao izvor paljenja, korištena je električno grijana čelična spirala od žice promjera 0,2-0,3 mm i duljine 30-35 mm, koja je fiksirana na kraju uzorka.

Vrijednosti brzine širenja plamena za uzorke različitih materijala dane su u tablici. 5.5. [...]

U svim proučavanim materijalima brzina sagorevanja se povećava sa povećanjem pritiska kiseonika. Ova zavisnost je različita za različite materijale. Na primer, kada je pritisak povećan sa 0,2 na 2,0 kgf / cm, brzina sagorevanja tkanine je art. 22376 povećava se 2,2 puta, koža "Cheprak" - 14 puta, au tkivima art. 3005, bicikli - 150-250 puta. Treba napomenuti da je za materijale koji se tale pri sagorjevanju (najlonske i poliesterske tkanine, pleksiglas, polikarbonat), zavisnost brzine gorenja od pritiska slabija od zavarivanja materijala koji se ne topi (koža, pamučne tkanine itd.).

Struktura materijala ima značajan uticaj na brzinu sagorevanja. Materijali sa razvijenom površinom gori, po pravilu, sa većom brzinom. Na primer, brzina sagorevanja najlonske tkanine. 1516 sa razrijeđenom strukturom je 3-5 puta veća od brzine gorenja guste najlonske tkanine. 22376 i čl. 22059. Porozni materijali (pjenasta plastika i OM-12 guma) imaju vrlo visoku brzinu sagorijevanja.

Sa pritiskom kiseonika od oko 1,0 kgf / cm2, brzina sagorevanja većine nemetalnih materijala je mala i obično je nekoliko centimetara u sekundi ili manje. Iz toga sledi da je njihova upotreba u kontaktu sa kiseonikom u osnovi dozvoljena u prisustvu jednostavnih sredstava za detekciju i suzbijanje sagorevanja. Međutim, postoje materijali čija brzina gorenja dostiže 130-150 cm / s. Jasno je da je upotreba takvih materijala u kiseoniku praktično isključena.

Treba napomenuti da se široko koristi u proizvodnji odjeće za rad u atmosferi kisika ili kisika obogaćenog zraka na bazi prirodnog; vlakna (pamučne tkanine) imaju vrlo visoke brzine sagorevanja (do 150 cm / s). Očigledno, ovo objašnjava da, kada se odjeća servisnog osoblja zapali u atmosferi kisika, gotovo nikada nije moguće poduzeti brze i učinkovite mjere za spašavanje ljudi. Tkanine na bazi sintetičkih vlakana izgaraju u kisiku mnogo sporije. Njihova brzina gorenja obično ne prelazi 1-2 cm / s. Stoga je poželjna njihova upotreba u kontaktu sa kiseonikom (elektrifikacija i energija paljenja ovih tkiva će biti objašnjena u nastavku).

Intenzitet sagorijevanja materijala posebno je važan kada se razmatra mogućnost sigurnog korištenja nemetalnih materijala, koji su obično najlakše zapaljivi i brzo goreći strukturni elementi.

Intenzitet sagorevanja je određen metodom detaljno opisanom ranije (str. 75).

U posebnim eksperimentima utvrđen je uticaj pritiska kiseonika (slika 5.5) i veličine uzorka (sl. 5.6) na toplotni efekat sagorijevanja materijala. Intenzitet spaljivanja materijala je izračunat kao prosjek od 3-5 eksperimenata. Tačnost mjerenja pri danom tlaku od ± 5%. Vrednosti toplotnog efekta sagorevanja i intenziteta sagorevanja nekih materijala pri različitim pritiscima kiseonika date su u tabeli. 5.7.

Page 1

Brzina gorenja se povećava sa povećanjem stepena nezasićenosti u molekulu: alkani, alkeni, alkadienil-kini. Sa povećanjem dužine lanca, ovaj efekat se smanjuje, ali je brzina sagorevanja vazdušnih smeša za n-heksen približno 25% viša nego za i-heisan.

Brzina sagorevanja je smanjena za vrednost Lv - toplote gasifikacije. Ima tendenciju da bude niska za tečnosti i relativno visoka za čvrste materije. Shodno tome, čvrste materije imaju tendenciju da sagorevaju mnogo sporije od tečnosti.

Brzina sagorevanja zavisi od temperature i pritiska. Sa povećanjem temperature ili pritiska, brzina gorenja se uveliko povećava. Ako se reakcija sagorevanja odvija vrlo velikom brzinom, tada se javlja fenomen koji se naziva eksplozija. Eksplozija može nastati od kontakta sa vatrom zagrijanog naftnog proizvoda, čiji se pare miješaju sa zrakom. Ova smeša postaje eksplozivna kada sadrži određenu količinu goriva.

Brzina gorenja i troškovi povezani sa smanjenjem zapaljivosti ne zavise samo od vrste smole, već i od prisustva i količine punila, strukture materijala (na primer, višeslojne strukture koja koristi balšu) i upotrebe premaza koji bubre pri zagrevanju.

Brzina gorenja pri konstantnom pritisku može se odrediti izvođenjem punjenja u komori sa mlaznicom. Ako je površina naboja konstantna, tada se pritisak tokom sagorijevanja gotovo ne mijenja. U ovom slučaju, linearna brzina sagorevanja može se izračunati kao odnos polumera zida (debljine luka) cijevi za prah i vremena gorenja. Prednost metode određivanja je blizina uslova sagorijevanja uvjetima stvarne upotrebe, a nedostatak je potreba za pripremom relativno velikih uzoraka baruta. Jednostavnije u laboratorijskom izvođenju i bez velikih količina praha je određivanje brzine gorenja pri konstantnom pritisku cilindričnog oklopljenog sa bočne površine naboja koji se pali od kraja, sa snimanjem vremena gorenja dijela određene dužine ili pomicanjem zone gorenja u vremenu. Prvi uređaj koji je za ovu svrhu razvio Varg bila je staklena cijev promjera oko 30 mm, zapečaćena odozdo. Cijev ima dvije bočne grane u gornjem dijelu. Jedan od njih povezuje cev sa manometrom, a drugi sa rezervoarom velikog kapaciteta u koji teče gasovi tokom sagorevanja, zbog čega se u cevi održava skoro konstantan pritisak. Na vrhu, cev je zatvorena gumenim čepom, kroz koji prolazi tanka, zapečaćena staklena cev za termopar i druga cev za provodnike struje, završava se vos-plamenom spiralom tanke žice.

Brzina sagorevanja hidrazina povećava se približno proporcionalno kvadratnom korijenu pritiska. Iznad 10 atm, podaci se slabije reprodukuju i prosječne vrijednosti teže nekoj konstantnoj vrijednosti koja ne ovisi o tlaku. Iznad određenog pritiska, tekućina se ne zapali iz zagrijane žice.

Brzina sagorevanja, po pravilu, raste sa povećanjem pritiska. Ovo je sasvim prirodno u slučaju kada se egzotermne reakcije tokom sagorevanja odvijaju u gasnoj fazi. Povećanje pritiska, povećanje apsolutne brzine ovih reakcija dovodi zonu njihovog protoka bliže površini kondenzovane faze, povećava temperaturni gradijent u blizini ove površine i, shodno tome, prenos toplote na drugi.

Brzina sagorevanja, ako se odredi u epruvetama istog prečnika, raste sa povećanjem pritiska, ne proporcionalno njemu, ali sporije. Pretpostavlja se da je to zbog izmjene topline sa zidovima cijevi. Ako se brzina sagorevanja na svakom pritisku meri pomoću prečnika cevi jednake pet puta većem od kritičnog prečnika, dobijeni podaci pokazuju (za 97–7% hidrazina) u opsegu pritiska 0–5–1 direktnu proporcionalnost brzine sagorevanja na pritisak. Poredeći zavisnost brzine gorenja od temperature gorenja, koja se mijenja razrjeđivanjem inertnim plinovima (uzimajući u obzir utjecaj ovog razrjeđenja na toplinsku vodljivost), dobivamo energiju aktivacije od 30 kcal / mol.

Brzina gorenja požara, kako su pokazali ovi eksperimenti, povećava se s povećanjem opterećenja goriva.

Izgaranje eksploziva razlikuje se od detonacije brzinom širenja i prirodom kemijskih transformacija. Brzina gorenja je uglavnom određena sastavom i stanjem napunjenosti. Za prahove brzina gorenja je nekoliko stotina /, za čvrsta raketna goriva - od nekoliko mm / s do nekoliko desetaka cm / s. Brzina sagorevanja crnog (zadimljenog) praha je oko 300 m / s.

Neki eksplozivi mogu detonirati i sagoreti ako se detonacija ne dogodi iz nekog razloga ili izblijedi. Takav proces se često naziva deflagracija i njegova brzina brzina deflagracije.

Wikimedia Foundation. 2010

Pogledajte šta je "brzina gorenja" u drugim rječnicima:

brzina sagorevanja  - (brzina fronta plamena u mješavini gorivnog zraka) [A.S. Goldberg. Engleski ruski energetski rječnik. 2006] Teme energetike uopšte EN brzina sagorevanja brzina sagorevanja, brzina sagorevanja ...

brzina sagorevanja  - degimo sparta statusa T sritis fizika atitikmenys: angl. brzina gorenja; brzina sagorevanja vok. Brenngeschwindigkeit, f; Verbrennungsgeschwindigkeit, rus. brzina gorenja, f; brzina sagorevanja, f. vitesse de combustion, f ... Fizikos terminų žodynas

brzina sagorevanja  - 10.2.1 brzina sagorevanja: odnos dužine spaljenog dijela, mjereno u skladu s metodom ispitivanja otpornosti na požar, na vrijeme potrebno za sagorijevanje tog dijela, izraženo u milimetrima u minuti. Izvor ... Rečnik - referentni termini regulatorne i tehničke dokumentacije

brzina sagorevanja  - brzina sagorijevanja rusa (g) brzina sagorevanja eng, brzina gorenja iz vitesse (f) izgaranje deu Verbrennungsgeschwindigkeit (f) spa velocidad (f) de combustión ... Sigurnost i zdravlje na radu. Prevod na engleski, francuski, njemački, španski

STOPA IZGARANJA MATERIJALA  - linearna brzina širenja pokretnog fronta sagorijevanja na materijalu uzorka ... Ruska enciklopedija o zaštiti rada

brzina sagorevanja pri stvarnim parametrima laminarnog gorionika  - (sastav, temperatura i pritisak) [A.S. Goldberg. Engleski ruski energetski rječnik. 2006] Teme elektroenergetike u cjelini EN Osnovna brzina sagorijevanja ... Vodič za tehničke prevodioce

brzina sagorevanja goriva  - brzina sagorevanja goriva - [A.S. Goldberg. Engleski ruski energetski rječnik. 2006] Teme energije u cjelini Sinonimi brzine masenog sagorijevanja goriva EN masa gorenja ... Vodič za tehničke prevodioce

linearna brzina sagorevanja  - - [A.S. Goldberg. Engleski ruski energetski rječnik. 2006] Teme energije u opštoj EN brzini širenja plamena ... Vodič za tehničke prevodioce